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直接加热法
 
　　直接加热法就是将脱硫后45——55℃的湿烟气加热到70——80℃再排放。主要有：
 
　　(1)利用锅炉二次风加热净烟气;
 
　　(2)利用原烟气加热净烟气(回转式气气换热器、管式气气换热器);
 
　　(3)在烟囱底部利用清洁燃料来加热净烟气。
 
　　我国目前主要采用原烟气加热净烟气，而且要是管式气气换热器。由于回转式气气换热器不可能完全密封，脏烟气侧会向净烟气侧泄漏粉尘和SO2，不符合目前超低排放的要求，而且运行中存在严重的腐蚀、堵塞问题，影响机组的可用率，已基本放弃。
 
　　脱硫后的湿烟气要再加热到多高的温度才能消除“白色烟羽”，不仅与环境空气的温度和湿度密切相关，而且与脱硫塔出口的湿烟气温度也密切相关。对于50℃的湿烟气，在10℃的环境温度下只要加热到71.4℃以上就可消除“白色烟羽”，而在5℃的环境温度下则需要加热到86.2℃以上。对于脱硫塔出口温度较高的湿烟气，则需要再加热的温度更高一些。例如，在10℃的环境温度下，对于45℃的湿烟气只要加热到57.9℃以上就能消除“白色烟羽”，而对于55℃的湿烟气，则需要加热到87.9℃以上才能达到目的。

　　如图2所示，将脱硫塔出口饱和湿烟气从A状态加热到A1状态后，A1B1与饱和湿度曲线不再相交，表明当环境温度为B1(30℃)时，不会有“白色烟羽”产生;而A1B2与饱和湿度曲线还是相交，表明当环境温度为B2(15℃)，温度较低时，仍然有“白色烟羽”产生，但是“白色烟羽”长度已经缩短。因此，在较低的环境温度下，要完全消除“白色烟羽”，还要将湿烟气加热到更高的温度，直到*后的状态点与环境温度点的连线不再与饱和湿度曲线相交。
 
　　将脱硫塔出口的湿饱和烟气直接加热到一定温度后再排放能够消除“白色烟羽”，但是会增加发电机组的能耗。

先冷凝再加热法

　　如图3所示，A点湿烟气的初始温度为55℃，C点环境温度为20℃。如果采用直接加热法，需要将A点的湿烟气加热到A1点的72℃以上才能消除“白色烟羽”，温差为17℃;而如果先将A点湿烟气冷凝到B点(50℃)除去湿烟气中的部分水分，然后再从B点加热到B1点(60℃)，能消除“白色烟羽”，而其温差仅为10℃。通过这种先冷凝再加热湿烟气的方法，一方面可以在冷凝过程中回收湿烟气冷凝放热量和凝结下来的水;另一方面由于冷凝后湿烟气需要再加热的温度降低，而且水分析出后湿烟气的定压比热降低，因此冷凝后湿烟气需要再加热的热量大为减少。
 
　　这里以某超临界600MW机组为例来分析计算先冷凝再加热工艺的能耗情况。假定脱硫塔出口湿烟气温度为55℃，利用凝结水将其冷凝到50℃，加热后的凝结水回到#8低压加热器的出口。
 
　　超临界600MW机组额定工况下，脱硫塔出口湿烟气量约为2200t/h，而标准大气压下55℃、50℃饱和湿烟气的含湿量分别约为114.6g/kg(烟气)和86.4g/kg(烟气)，湿烟气比热约为1.1kJ/kg˙K。因此，湿烟气从55℃冷凝到50℃，凝结水的速率约为62.11t/h，放热量速率约为159.4GJ/h(包含部分潜热放热);而假定环境温度为20℃，为消除“白色烟羽”将冷凝后的湿烟气通过管式气气换热器加热到60℃每需要的热量仅为35.3GJ。而直接加热法将55℃的湿烟气加热到72℃每小时需要的热量为53.2GJ。因此，通过先冷凝再加热工艺，不仅每小时可回收62.11t的水和159.4GJ的余热，而且每小时还可节约17.9GJ的能耗。尽管这些余热由于温度较低，做功能力不强，但是可以弥补因烟气冷凝而增加的风机损耗;回收的冷凝水则可以加以综合利用。因此，对脱硫塔出口湿烟气先冷凝再加热不失为一种“白色烟羽”的节能治理模式。
 
　　“白色烟羽”虽然对环境质量没有影响，但是影响环境感观，需要加以治理。目前主要采取直接加热法来消除“白色烟羽”，这会增加机组的能耗。而通过先冷凝再加热的处理工艺，不仅能回收部分余热来弥补机组能耗，而且能够回收一些冷凝水加以综合利用，不失为一种节能型的“白色烟羽”治理模式。

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